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熱重法分析金屬軋制油的退火潔凈性

實(shí)驗(yàn)用鋁箔軋制油和不銹鋼軋制油具有良好的退火潔凈性，可滿足軋制工藝生產(chǎn)要求。

馬樹俠
H 型鋼開坯軋制腹板增厚機(jī)理及規(guī)程優(yōu)化

經(jīng)優(yōu)化的開坯軋制規(guī)程中，最大軋制壓力接近750 000 kg，完全在粗軋機(jī)承載能力范圍內(nèi)，滿足軋制需求。優(yōu)化軋制規(guī)程的9 道次變形參數(shù)如表6。

湯磊張文滿沈曉輝
中厚板軋制過程中寬度控制技術(shù)研究

厚邊展寬軋制法的原理如圖2所示。實(shí)線表示采用厚邊展寬軋制法軋后的鋼板形狀，虛線為采用傳統(tǒng)軋制法軋后的鋼板形狀。

王立堅周希楠閆智平
非接觸減小板材跳動抑制高速軋機(jī)振動裝置的研究

由此，軋制板材的跳動導(dǎo)致軋制入口速度的波動，從而引起軋制力的波動，軋制力導(dǎo)致軋機(jī)振動，同時，軋機(jī)的振動又激勵軋制板材跳動和軋制入口速度的波動，導(dǎo)致軋機(jī)振動愈加激烈。

高瑞進(jìn)
鋰電池鋁箔軋制常見缺陷成因及其預(yù)防措施分析

例如，過高的軋制壓力可能導(dǎo)致鋁箔的塑性變形超過其彈性極限，從而產(chǎn)生裂紋；軋制速度過快可能導(dǎo)致材料內(nèi)部應(yīng)力分布不均，引發(fā)表面皺折；而軋制溫度的不適當(dāng)調(diào)整可能影響材料的塑性，增加軋制過程中的缺陷風(fēng)險。

梁杰偉林麗錦
軋制溫度對GCr15鋼直線滾動導(dǎo)軌殘余應(yīng)力和直線度的影響研究

4 結(jié)束語本文基于ABAQUS仿真軟件對GCr15直線滾動導(dǎo)軌熱軋過程進(jìn)行三維建模，通過設(shè)置不同的軋制溫度，對軋制過后軋件軸向中心區(qū)域橫截面軋制方向殘余應(yīng)力，以及軋件軋制方向直線度進(jìn)行分析

周俞廷宋俊輝
軋制及熱處理工藝對Q345E組織及力學(xué)性能的影響

4 結(jié)論（1）軋制工藝對鋼板的強(qiáng)度和韌性有一定的影響，軋后控冷工藝對鋼板性能影響較小，兩階段軋制鋼板強(qiáng)度和韌性優(yōu)于常規(guī)軋制。

秦亞席靜靜
神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)自適應(yīng)系統(tǒng)在4 300 mm產(chǎn)線的應(yīng)用

如圖5所示，將神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)應(yīng)用于軋制計算，選取軋制變量為輸入變量，便可計算出所需的軋制參數(shù)，也可以用于計算軋制數(shù)學(xué)模型的系數(shù)[3]。

馬鳴
后工業(yè)時代軋制裝備視覺色彩設(shè)計研究

五、軋制裝備色彩設(shè)計實(shí)踐順應(yīng)后工業(yè)時代背景下軋制裝備自動化、智能化、綠色化的發(fā)展趨勢，運(yùn)用本文所研究的軋制裝備色彩設(shè)計理論與方法，對軋制裝備進(jìn)行色彩設(shè)計實(shí)踐研究。

趙海舟姚遠(yuǎn) 邢建康
鈦帶卷冷軋起步斷帶分析及預(yù)防措施

為了提升輥系的穩(wěn)定性，同時保證帶卷軋制過程中表面質(zhì)量，20輥軋機(jī)均配備有大量軋制油冷卻系統(tǒng)，軋制油在冷卻帶卷軋制熱的同時，盡管經(jīng)過了擠干，仍然相對地會帶來層間的滑動，從而造成帶卷在軋制過程中收卷塔形（圖

楊娟麗魏幸岳希星
熱軋工藝對厚板板厚方向組織和力學(xué)性能均勻性的影響

2.2 室溫力學(xué)性能分析試驗(yàn)鋼經(jīng)兩種不同軋制規(guī)程軋制后，S1和S2的軋制試樣的室溫力學(xué)性能見表3。
軋制壓縮比對特厚板心部組織影響分析

10%（策略A）及道次壓下率大于10%（策略B）的軋制方案進(jìn)行對比試驗(yàn)：2.4 軋制試驗(yàn)現(xiàn)場實(shí)際軋制道次基本滿足設(shè)計需要，具體如下：3 檢驗(yàn)結(jié)果

王曉森楊作然甄新剛
厚板軋制過程軋件翹扣頭控制的有限元研究

表明軋制中心線位置為-5 mm時表現(xiàn)為翹頭，軋制中心線位置為5、15 mm時表現(xiàn)為扣頭。對這些數(shù)值進(jìn)行線性回歸，當(dāng)軋制中心線位置為-0.2 mm時，Xi=0，如圖5中的虛線所示。

苗雨川袁向前
1180 MPa級超高強(qiáng)鋼冷連軋過程的厚度綜合控制技術(shù)

（3）根據(jù)現(xiàn)場相關(guān)參數(shù)及超高強(qiáng)鋼厚度超差控制技術(shù)，對帶鋼AR4146E1與DU6220A1軋制過程中的輥縫最佳調(diào)節(jié)量及頭尾軋制過程中的軋制速度與張力設(shè)定值進(jìn)行了計算與優(yōu)化，在軋制壓力、

張文軍王文奇張曉東林威張燕東白振華
板形控制技術(shù)在萊鋼4300mm寬厚板生產(chǎn)中的創(chuàng)新與應(yīng)用

，將水壓控制在9 bar左右；出現(xiàn)雙邊浪時，適當(dāng)減小末道次軋制負(fù)荷，取末道次軋制負(fù)荷下限，將軋制力控制在3 200 t左右，同時可以適當(dāng)減小軋輥中心區(qū)冷卻水量，將水壓控制在7 bar左右；出現(xiàn)單邊浪時，

李子高陳中豪
原位熱軋和熱循環(huán)對電弧增材制造低合金鋼微觀組織和力學(xué)性能的影響

由此可以看出，軋制前后樣品的屈服強(qiáng)度相當(dāng)，而抗拉強(qiáng)度在軋制后明顯增加。

王銳任杰王義朋祝弘濱李紅
核級316L不銹鋼管冷軋技術(shù)研究

3）成品軋制的LD軋機(jī)為四線三輥軋機(jī)，4個軋制芯棒的尺寸公差和使用的磨損都會造成軋制內(nèi)、外徑尺寸波動。

甄利平陶永良
恒軋制力控制在鋁合金復(fù)合錠熱軋中的開發(fā)和應(yīng)用

恒軋制力控制的開發(fā)和應(yīng)用保證了在擠氣泡的過程中軋制力的相對恒定，因此獲得了排氣過程的均勻性。

林洪記
考慮設(shè)備預(yù)防性維護(hù)的訂單計劃與調(diào)度問題研究

若交換后仍無法消除閑置時間，則搜索后續(xù)軋制單元前插到交換后的軋制單元之后，如圖4所示，交換軋制單元h8和軋制單元h20，將軋制單元h19前插在軋制單元h20后消除機(jī)器閑置時間。

王明偉譚園園
軋制工藝對 TA15 鈦合金板微觀組織及拉伸力學(xué)性能的影響

所以導(dǎo)致兩種軋制工藝制備的樣品經(jīng)過成品退火后的晶粒尺寸沿縱、橫方向都存在不同程度的減小。兩類軋制工藝制備的樣品的縱截面的維氏硬度均高于橫截面的（約30）。

孫夢桐郭金榜高飛強(qiáng)剛剛文志剛

加載中...

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